出口墨西哥45200m3/h成套空分設備項目調試體會
責任編輯:icytech    瀏覽:3035次    時間: 2016-12-13 11:25:18      

摘要:介紹了出口墨西哥45200 m3/h等級空分設備流程、產品性能指標、工藝流程特點和主要配套機組,以及在試車調試運行過程中遇到的問題和處理方案。依據該套空分的調試操作過程總結了一些經驗,為后續的大型空分項目調試操作提供了具有參考價值的啟示。一、前言  45 200 ..

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介紹了出口墨西哥45200 m3/h等級空分設備流程、產品性能指標、工藝流程特點和主要配套機組,以及在試車調試運行過程中遇到的問題和處理方案。依據該套空分的調試操作過程總結了一些經驗,為后續的大型空分項目調試操作提供了具有參考價值的啟示。

一、前言

  45 200 m3/h空分設備是杭州杭氧股份有限公司為墨西哥最大的聯合鋼廠——蒙克洛瓦鋼廠(簡稱AHMSA)設計制造的,也是我國大型空分設備出口到美洲的第一套,技術上采用國際一流的中壓氧、中壓氮產品雙內壓縮流程,該設備于2011年3月開始安裝,并于2013年4月29日順利完成成套設備的最終調試和性能考核工作,該空分裝置設備運行穩定,各項性能指標均超過設計值。

二、空分設備流程和產品性能指標

  45 200 m3/h等級空分設備工藝流程如圖1所示,產品性能指標見下表。

45 200 m3/h空分設備工藝流程簡圖

圖1 45 200 m3/h空分設備工藝流程簡圖

45 200 m³/h空分設備48h考核驗收性能指標表

45 200 m³/h空分設備48h考核驗收性能指標表

三、工藝流程特點及主要配套機組

  (1) 空氣壓縮機系統 原料空壓機型號為GT153L3K1,空氣增壓機型號GT063L2K1,均采用德國生產的高效、多級離心式壓縮機,壓縮機由各自電動機拖動,電動機采用進口西門子產品。兩臺機組采用戶外布置,此舉既降低了壓縮機廠房的建設投資,又使空分設備工藝配管簡潔。

  空壓機、增壓機都是采用西門子PLC系統。壓縮機的所有聯鎖、控制等重要功能由PLC執行,并且由壓縮機廠家在出廠時完成PLC內部控制程序的調試,這樣既能保證機器控制的可靠性,同時節省了很大成本,又能縮短現場調試時間。

  (2)空氣預冷系統 空氣預冷系統采用帶水冷塔的新型高效空氣預冷系統,塔內采用特殊設計的散堆填料,配套進口格蘭富4臺常低溫水泵。

  (3)分子篩純化器采用臥雙層床結構 采用長周期,雙層床凈化切換系統采用無沖擊切換用三桿閥,配套的切換閥和電加熱器均采用進口設備。

  (4)精餾塔系統 下塔采用溢流篩板塔技術,上塔和氬塔均采用高效的規整填料,下塔主冷和上塔的復合布置采用雙層結構,大大減小了占地面積和降低了作業操作難度;2臺膨脹機和6臺低溫液體泵采用Cryostar產品,確保了空分設備的穩定運行;中、低壓主換熱器采用杭氧自己設計制造一體式換熱器,主換熱器與過冷器同主冷箱分隔布置在板式冷箱內;產品液體泵和流程液體泵均為進口設備,布置在冷箱外便于檢修,且均為一用一備,確保設備運行的連續性;采用中壓氧、中壓氮內壓縮,產品氣出冷箱直接進入用戶網管,減少氧壓機和氮壓機設備投資;采用液氧泵內壓縮流程,從而使主冷不斷排放液氧,防止碳氫化合物在主冷中積聚,降低了設備的運行風險。

四、試車調試運行過程總結

  1. 空壓機單機試車過程中的問題及處理

  原料空壓機在單機試車期間,正常起動運轉29min后開始進行防喘振試驗。提升空壓機排氣壓力,手動緩慢關小放空閥,大約1h后出現空壓機排氣壓力急速下降,DCS顯示放空閥開度保持在38%,系統其余管路無排氣放空現象。懷疑放空閥已全開才導致壓力下降,到現場核對放空閥開度,經查實際開度為100%。對放空閥進行檢查,發現閥門定位器定位板已變形,定位板材質為鋁。分析認為定位板強度不足,由廠服務工程師確認后將鋁質定位板更換成同形狀的碳鋼板,問題得以解決。

  空壓機防喘振試驗完成后安排進行后續管路吹掃,正式起動空壓機,排氣壓力穩定在430kPa,運行大約30min空壓機排氣壓力又開始下降,再次查看放空閥,檢查發現放空閥儀表氣源管接頭斷裂脫落導致放空閥處于全開狀態不受控制,放空閥底部無支撐架。

  分析認為放空閥底部無支撐架、閥門振動過大導致儀表氣源管接頭斷裂脫落,處理方法有兩種:在放空閥底部做支撐架;儀表氣源管由不鋼儀表管換成金屬軟管。第一種方案實施工期較長,現場采取第二種方案,問題得以解決。

  2. 增壓機聯鎖跳車分析、處理

  增壓機單機試車以及在裸冷階段都比較正常未出現過任何問題,但在正式調試階段末端排氣溫度由27℃開始波動,業主操作人員未及時發現,溫度上升至聯鎖值致使增壓機聯鎖停車,增壓機停車的同時膨脹機也同時聯鎖停車。將就地溫度計接頭進行擰緊后起動增壓機,末端排氣溫度顯示正常,起動膨脹機。運行一段時間后增壓機末端溫度又開始波動并緩慢上升,檢查末端冷卻器進水閥門開度,閥門一直保持全開狀態,當溫度顯示在37℃左右時現場對末端出口管道采用紅外線測溫儀進行測量,溫度大約25℃,再用手觸摸出口管道,管道冰涼。斷定溫度計已損壞,摘除末端溫度連鎖,更換溫度計后溫度顯示恢復正常。

  3. 分子篩粉末化問題及處理

  現場1#分子篩純化器在裸冷調試過程中,發現在空壓機的同樣背壓下加溫吹冷峰值溫度較2#低35℃;出分子篩流量較2#少6 000 m3/h;出分子篩阻力較2#高0.7kPa左右;分子篩出口AE1203在線表顯示數據正常,都在0.5 ppm(1ppm=10-4%)以下。裸冷結束后拆開1號分子篩兩端人孔,進入內部 檢查。入內發現床層表面、容器四壁和濾筒上都是粉塵,且容器兩邊有少量不平整現象。最后決定進入分子篩內進行床層表面過篩處理,包括容器四壁粉塵和濾筒表面粉塵采用吸塵器進行吸塵處理,床層表面過篩200 mm,處理過程中發現深約500 mm床層分子篩粉末化還是很嚴重。

  處理完1#分子篩后,決定將2#分子篩也打開人孔進行檢查,發現2#分子篩整體情況與1#分子篩類似,但內部粉末化程度較1號分子篩輕微。約2/3床層表面較平整,粉末化較輕微,手輕輕挖入床層約25 mm后出現完整無破碎的分子篩;另1/3床層表面較混亂,粉末化較嚴重。床層表面一小區域有明顯的浮銹痕跡,對應上方濾網也存在浮銹。進入2#分子篩對床層表面粉塵灰多的部位施行過篩處理,濾筒表面與吸附器筒體表面的粉塵采用吸塵器進行處理。

  兩臺分子篩在最終調試階段時,氧產量4萬m3/h負荷時兩臺分子篩阻力均過高(超過30 kPa,二氧化碳含量保持正常值),只好將氧產量降至3.2萬~3.5萬m3/h負荷以保證分子篩程序能自動進行。經過設計和分子篩廠家技術人員分析,兩臺分子篩填料粉末化相當嚴重,粉末堵塞過濾網后,造成分子篩阻力過大,若想解決此問題只有將兩臺分子篩吸附劑全部更換。兩臺分子篩更換吸附劑后再次起動分子篩阻力恢復正常。

  4. 分子篩切換閥安裝方向錯誤及處理

  分子篩切換閥(三桿閥)在安裝階段,當地安裝公司根據常規安裝方式安裝分子篩出口切換閥,在聯調分子篩程序時,分子篩卸壓階段,無論分子篩卸壓閥如何開大,分子篩壓力都維持在200kPa左右,壓力一直卸載不掉,經分析由于分子篩切換閥出口閥泄漏造成,經過現場確認,此閥門為正裝,由于在卸壓階段是閥后壓力高于閥前壓力,所以需要在安裝時進行反裝,否則會出現泄漏,在停壓縮機后反裝此兩臺出口閥后,泄漏問題解決,分子篩程序運行正常,所以安裝時需要特別注意此事。

  5. 低溫水泵出口管振動過大

  空氣預冷系統,空、水冷塔填料裝填完成后開啟預冷水泵對空、水冷塔體進行塔沖洗,泵起動后發現止回閥不斷發出聲響,泵出口管道振動較大,管道振動同時帶動泵體發生振動,F場檢查泵后管道支撐架,支架騰空未墊實,將各支架墊實且泵后第一個支架改成固定支架,再次起動運行正常。

  6. 試車期間手動閥操作

  裸冷結束后發現V301閥無法關嚴,泄漏量較大。判斷是在吹掃結束后未進行閥門擾動而直接用較大的F扳手關死閥門導致閥門密封面受損。將閥門拆卸下來進行研磨處理,閥門拆卸后發現閥體密封面一處有一壓痕受損,現場加工研磨工具,購買研磨膏進行閥門研磨處理,研磨大約9天,將密封面受損處磨平,最后進行試壓一次通過。試車調試階段關閉閥門時應注意進行擾動吹掃,以防雜質破壞閥門密封面。

  7. 氧泵入口閥泄漏情況下拆除過濾器

  氧泵運行一定時間后,入口過濾器堵塞,需拆除過濾器進行清潔。但泵入口閥本身質量原因導致泄漏較大,泵停止后進行加溫,但入口閥泄漏較大,過濾器管道內一直存有液體。

  處理方案:過濾器拆除時因入口閥泄漏無法將泵體加熱至常溫再進行拆除,先將泵盡量進行加溫,加溫氣投用一段時間后(無液體明顯排出)再將過濾器法蘭螺栓間隔一顆拆除,待間隔螺栓拆除完成后關閉加溫氣然后將剩余螺栓拆除,螺栓拆除完成后準備取出過濾器前再開啟加溫器將過濾器加溫,然后再將過濾器抽出進行清潔。過濾器回裝前可打開加溫閥將液體吹出并對管道加溫然后迅速回裝過濾器。加溫氣不斷投用可使管道內溫度不至于過低。

  8. 氬泵出口管法蘭漏液處理

  循環液氬泵起動運行后多次進行冷緊,但運行一段時間后基礎溫度不斷下降達到-182℃(泵箱內已提前裝入礦渣棉),懷疑泵箱出口法蘭存在泄漏(未開泵之前基礎溫度正常)。將礦渣棉扒出后發現氬泵出口閥法蘭漏液較大,泵停止運行,泵體排液加溫后拆除法蘭查看墊片,墊片一側未壓緊,出口閥前后管架加設限位塊,且兩管架之間距離較遠1.5m。應是管道應力導致法蘭泄漏。將閥門前后抱箍拆除,更換墊片法蘭擰緊,起動氬泵運行正常。

  9. 空分液空純度和氬餾分純度的控制

  本套空分產品氮氣由主冷液氮經液氮泵壓縮復熱引出冷箱,由于主冷液氮抽取較多,下塔回流液相應減少,液空純度相應下降,因此調試初期氬系統投用后氮氣產量達到設計值時,液空純度控制應接近設計值32%;由于液空純度較常規流程低,所以氬餾分含量也相應下降,氬提取率較常規流程偏低小,當氬餾分控制超過8%容易形成“氮塞”現象,經多次摸索總結出氬餾分應控制低于8%為宜,相應的氬餾分流量控制在50 000 m3/h,純氬流量控制在1 200 m3/h,這樣整個氬系統更為穩定。


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